釘槍機廣泛地使用于家居裝修、沙發(fā)、建筑、制鞋、制革、包裝等行業(yè)。尤其是裝修行業(yè),早已大量使用釘槍機作業(yè)了。釘槍機使用F10-F30的T型釘。由于釘槍機的廣泛使用,多種多樣型號的新產(chǎn)品不斷問世,如氣動釘槍機、電動釘槍機。
目前市場上的釘槍機絕大多數(shù)都是氣釘槍。氣釘槍作業(yè)時必須攜帶空壓機適合專業(yè)裝修團隊使用。早在上世紀(jì)九十年代初,美國工匠牌電釘槍就已經(jīng)在國內(nèi)有銷售。同時國內(nèi)浙江地區(qū)也有廠家生產(chǎn)電釘槍。電釘槍成本低、攜帶方便適合家庭DIY裝修及一些便攜的場合。
上世紀(jì)九十年代初由于電力電網(wǎng)的不穩(wěn)定及電釘槍本身的局限性,即電釘槍動力不足導(dǎo)致槍釘不能完全釘入較硬的木質(zhì)。電釘槍也就缺乏了其市場競爭能力。
本試驗就是針對電釘槍動力不足的主要問題,對其參數(shù)做優(yōu)化設(shè)計。本試驗的方法與實驗僅供針對直流螺管式開路磁系統(tǒng)的設(shè)計參考。
如圖1電釘槍的結(jié)構(gòu)所示,電釘槍由線圈、鐵芯、槍針、槍頭部分、彈夾、復(fù)位彈簧、觸發(fā)開關(guān)、控制電路、減震墊、減震墊片和外殼等部分組成。
電釘槍使用220v50Hz的工頻交流電源,使用F10-F30的T型釘,F(xiàn)30的T型釘長度為30mm,本試驗是建立在F30的T型釘?shù)幕A(chǔ)上。F30的T型釘是安裝在彈夾中,由彈簧頂向槍頭部分。
接通電源后,按觸發(fā)開關(guān)一次,控制電路使線圈得到一個正半波的電壓,線圈的電磁力使鐵芯向下運動,鐵芯向下運動帶動槍針,槍針頂出一枚T型釘沖出槍嘴擠入木頭。此電釘槍的機構(gòu)為直流螺管式開路磁系統(tǒng)。
圖1 電釘槍的結(jié)構(gòu)
本機構(gòu)選用直流螺管式開路磁系統(tǒng),F(xiàn)30的T型釘必須在瞬間被擠入木頭,機構(gòu)特點 :瞬間沖擊力大(沖擊電流大),動作時間短,動作頻率高。
控制電路特點 :零壓觸發(fā),半波導(dǎo)通。(采用工頻交流電供電)
2.1 機構(gòu)的反力特征
如圖2所示,機構(gòu)的反力有下列特征:首先鐵芯啟動后槍針將頂?shù)絋型釘,T型釘是整排并排膠聯(lián)著,需要足夠的初始頂力方可頂開(T0時刻);其次T型釘釘入木頭瞬間鐵芯要有足夠的動力(T1);再者隨著T型釘?shù)纳钊胱枇哟螅═1~T2),鐵芯要有足夠的沖力方能將T型釘擠入木頭。
圖2 機構(gòu)的反力特征
2.2 機構(gòu)的沖力特征
機構(gòu)的沖力特征也是我們要研究和試驗的重點內(nèi)容,它涉及到多方面的復(fù)雜因素。
2.2.1 線圈電壓、電流與沖力的關(guān)系
如圖3所示為線圈的電壓電流波形,電流的關(guān)系將在t1時刻達(dá)到最大值,電磁吸力F與然后逐步減小。
2.2.2 線圈骨架的主要參數(shù)
線圈骨架如圖4所示,主要參數(shù)是線圈長度L和內(nèi)徑Φ,其他參數(shù)是內(nèi)壁和二邊的厚度。 線圈骨架的參數(shù)取決去鐵芯直徑、行程和材料等。
圖3 線圈電壓與電流關(guān)系
2.2.3 線圈的主要參數(shù)與鐵芯沖力的關(guān)系
線圈的主要參數(shù)有線圈的直徑和匝數(shù),線圈長度L和內(nèi)徑Φ取決于骨架的參數(shù)。線圈與骨架示意圖如圖4所示。
增加線圈的直徑將減小線圈的直流阻抗,減小線圈的直流阻抗則電流增加沖力提升。但增加線圈的直徑將加大線圈體積及重量,體積增加線圈外圍的作用將降低。
圖4 鐵芯與骨架
鐵芯的沖力與線圈的匝數(shù)成正比,但增加線圈的匝數(shù)的同時將增加線圈的直流阻抗,直流阻抗增加則電流減小沖力下降。
2.2.4 鐵芯的主要參數(shù)與鐵芯沖力的關(guān)系
鐵芯的主要參數(shù)是鐵芯的直徑、長度和重量。鐵芯材料采用DT3電工軟鐵。鐵芯的直徑略小于線圈骨架的內(nèi)徑。長度略大于線圈骨架的長度。根據(jù) F=ma,在電磁吸力F一定的情況下,適當(dāng)減輕鐵芯的重量可以提高鐵芯運動的加速度。
2.2.5 槍頭部分結(jié)構(gòu)的主要參數(shù)
如圖2所示,槍頭部分在線圈下方,線圈與槍頭部分之間含一減震墊片。
槍頭部分與彈夾連接,彈夾內(nèi)置F30的T型釘。T型釘?shù)南轮裹c離彈夾的下沿還有一定距離(看彈夾開模尺寸),T型釘?shù)南轮裹c至彈夾下部分的即為槍嘴,槍嘴太短不利于操作。
鐵芯帶動槍針,槍針頭應(yīng)離F30的T型釘有一定距離,距離太近鐵芯獲得的沖力不足將無法頂出T型釘,距離太遠(yuǎn)鐵芯的行程太長最后將無法將T型釘完全擠入木頭。
在鐵芯有足夠的沖力的情況下,槍針如能沖出槍嘴一定距離,T型釘會可靠的擠入木頭。我們把這段距離稱為出針長度。
槍頭部分決定了鐵芯的行程:槍針頭離T型釘?shù)木嚯x+ F30 T型釘?shù)拈L度+槍嘴長度+出針長度。
2.2.6 機構(gòu)的沖力特征分析
對于直流螺管式開路磁系統(tǒng)的磁力一般有二個分量:其一是由主氣隙磁導(dǎo)和相應(yīng)的主磁場能量的變化產(chǎn)生的;另一是由銜鐵側(cè)面的有效磁通(通過銜鐵側(cè)面且切割線圈的漏磁通)產(chǎn)生的電磁吸力。
一般在電流不變的情況下,鐵芯的初始位置吸力為最大,鐵芯完成擊打動作位置吸力為最小,但這是的反力為最大。所以要將T型釘完全擠入木頭必須靠鐵芯的沖力,也就是沖量。
以上是電釘槍結(jié)構(gòu)的主要參數(shù)與受力的定性分析,由于其受力的動態(tài)分析涉及的因數(shù)復(fù)雜,而相關(guān)性各不相同。所以本設(shè)計采用了試驗研究的方法,通過參數(shù)優(yōu)選完成設(shè)計。
試驗條件為:本試驗選擇了供電環(huán)境較差的電力變壓器容量不小于50KVA的環(huán)境,晚間居民用電高峰期,電源電壓實測約穩(wěn)定為190v50hz交流電(或可以選擇供電環(huán)境較好的電源電壓實測約穩(wěn)定為220v50hz交流電,電釘槍輸入電源時加接一條12m的0.75平軟線延長線,軟線延長線起到電壓衰減的作用);
采用柚木作為試驗對象(柚木具有木質(zhì)堅硬、細(xì)膩、一致性好的特點);
試驗結(jié)果:擠入(T型釘正好擠入木頭)、未擠入(T型釘未能完全擠入木頭,分別差-1mm、-2mm、-3mm和大于-5mm)、完全擠入(T型釘完全擠入木頭內(nèi),分別為+1mm、+2mm、+3mm);
試驗研究的方法:析因法、優(yōu)選法和正交試驗法。
以下結(jié)構(gòu)數(shù)據(jù)均為試驗研究所得:
3.1 槍頭部分
3.1.1 槍頭部分太短不利用操作,分別取10 ~15mm試驗,不小于12mm取14mm為佳。
3.1.2 彈夾下沿在不影響彈夾性能的情況可減厚,可增加槍頭的有效長度。
3.2 鐵芯部分
3.2.1 鐵芯最大的行程止點:槍針應(yīng)適當(dāng)露出槍頭,槍針露出槍頭太短由于反彈力的影響不能可靠地把T釘擠入木頭,但加大槍針露出槍頭距離將引起的行程增加應(yīng)增加鐵芯的長度,本試驗槍針露出槍頭取3.0(-0.5mm)為佳。
3.2.2 靜態(tài)時槍針頭應(yīng)該離F30釘2mm(+0.5mm)。并應(yīng)在彈夾上沿內(nèi)。
(試驗證明:1、槍針頭離F30釘太近時,啟動力不足將不能啟動。2、槍針頭離F30釘太遠(yuǎn)時,行程長而影響動作時間。3、可將彈夾上沿的下邊盡量下移,可減少鐵芯回程時槍釘?shù)奶鴦印?
3.2.3 鐵芯行程為靜態(tài)時槍針頭上止點到最大的行程下止點的距離:
出槍頭長度3.0mm+槍頭長度14mm+彈夾下沿4mm+F30釘長度30mm+靜態(tài)時槍頭離F30釘?shù)木嚯x2.5mm=53.5mm。(鐵芯示意圖如圖5所示)
3.2.4 鐵芯長度(鐵芯材料取DT3電工軟鐵)
試驗條件:取鐵芯直徑為20mm;骨架內(nèi)徑大于鐵芯直徑1mm;線圈取Φ=0.77mm×720匝
鐵芯長度=鐵芯最大行程+靜態(tài)時鐵芯含入線圈距離(見圖4)+骨架上邊+軟磁墊片厚+反力彈簧的壓縮長度+靴極厚度=(53.5+1+4.5+1+5+2)mm=67mm
圖5 鐵芯示意圖
試驗結(jié)果:鐵芯增長,動作沖擊力減小。
3.2.5 鐵芯直徑
試驗條件:取鐵芯長度為65mm;骨架內(nèi)徑大于鐵芯直徑1mm;線圈取Φ=0.77mm×720匝。
鐵芯直徑分別為18mm、18.5mm、19mm、19.5mm、20mm、20.5mm、21mm。
在其他試驗條件相同的情況下做分組試驗,每組100個數(shù)據(jù)觀察效果。
試驗結(jié)果得出在鐵芯直徑Φ=19.5mm的時候,具有最佳的動力效果。
3.2.6 鐵芯重量
根據(jù) F=ma,在電磁吸力F一定的情況下,適當(dāng)減輕鐵芯的重量可以提高鐵芯運動的加速度。
在不影響鐵芯的機械強度的情況下,鐵芯做成空心的。鐵芯的靴極和槍針用Φ=2mm的銷釘固定。
試驗在鐵芯:實芯或空芯(空芯內(nèi)孔Φ=8mm~Φ=14mm)之間做試驗。
試驗證明取空心Φ=14mm較佳。鐵芯重量減輕,動作加速度提高,動力的效果提高。
3.2.7 靴極
可以考慮適當(dāng)增大靴極直徑,可增大動作沖擊力。
鐵芯靴極的作用有:加強對鐵芯靴極的吸力,使吸力中心沿鐵芯中心位置向下移動;可用以起定位作用;
可以考慮鐵芯的靴極與骨架內(nèi)徑同。
3.2.8 反力彈簧(由于釘入的瞬間沖擊力>>反力彈簧的反力)
反力彈簧的主要參數(shù):上徑19.5mm;下徑50mm;長度105mm;750g;Φ=0.8mm;螺距8mm。
3.3 線圈部分
3.3.1 骨架長(線圈骨架示意圖見圖4)
根據(jù):鐵芯行程=鐵芯上止點—鐵芯下止點
試驗得出當(dāng)鐵芯上止點未含入線圈內(nèi),啟動力欠佳,以含入線圈內(nèi)1mm為合適,
則:骨架長=鐵芯行程+1mm含入量+上邊厚
=(53.5+1+4.5)mm
= 59mm
(略加長1—2mm可增加含入量)
線圈長度=骨架長—上邊厚—下邊厚
=(59—4.5—4.5)mm
= 50mm
3.3.2 線圈部分(要求線圈品字排繞)
以線圈長度50mm為例,可繞以Φ0.60~0.95mm漆包線。線圈參數(shù)如表一所示:
表一 線圈參數(shù)表
對于裝甲螺管式磁系統(tǒng)線圈的最佳長度長寬比為7~8,而對于直流螺管式開路磁系統(tǒng)長寬比在此取較小。
試驗證明,隨著漆包線線徑的加粗,吸力略有提高。但電流增大。(電流的測試方法:電路中串聯(lián)一直徑Φ為1.2mm的0.1Ω的錳銅絲電阻又示波器波形給出)
線圈的線徑的加粗后,電流增大,盡管線圈的熱容量提高,線圈的發(fā)熱量也加大。線圈的重量增加,槍身的重心向前移動,穩(wěn)定性提高。
試驗得出線圈直徑Φ取0.77mm綜合評價為最好。
3.3.3 其他機構(gòu)就不再一一說明(如軟磁墊片、抗震墊片等)。
圖6 試驗樣機
圖7 槍頭部分圖紙
控制電路特征:零壓觸發(fā),半波導(dǎo)通。(采用工頻交流電供電)
對于控制電路考證了美國“工匠”牌電動釘槍機的三個時期產(chǎn)品的電路及其它觸發(fā)電路等。以如下電路設(shè)計為最佳,見圖8:控制電路圖。
圖8 控制電路圖
如圖8所示:S1是觸發(fā)開關(guān),觸發(fā)一次Q2導(dǎo)通一個半波,L1為主線圈,L2為輔助線圈,Q1起到電磁沖力可調(diào)的作用,通過R8可以調(diào)整電路電流。R8見圖六試驗樣機尾部。本電路采用純阻容設(shè)計,電路工作穩(wěn)定可靠功耗及成本低。
本報告建立在大量的試驗基礎(chǔ)上。試驗研究采用析因、優(yōu)選和正交試驗法。
本試驗就是針對電釘槍動力不足的主要問題,對其參數(shù)做優(yōu)化設(shè)計。試驗結(jié)果非常滿意,能在電網(wǎng)電壓190V的情況下將F30的T型釘(99%)完全擠如木質(zhì)堅硬的柚木??刂齐娐啡缒茉O(shè)計成力度自動可調(diào)對產(chǎn)品化具有更大的意義。
本試驗的方法、試驗結(jié)果和控制電路僅供針對直流螺管式開路磁系統(tǒng)的設(shè)計與零壓觸發(fā)電路設(shè)計參考。
(摘編自《電氣技術(shù)》,原文標(biāo)題為“直流螺管式開路磁系統(tǒng)的試驗研究”,作者為于季剛。)