響應國家“一帶一路”倡議，積極推動產能輸出，在印度宏大的經濟發展前景下，印度的電力行業發展也十分迅速，以印度電力市場的開發建設為契機，765kV特高壓輸變電設備發展潛力巨大。作為無功補償設備的并聯電抗器需求量逐年遞增。為了適應印度電抗器市場既經濟又可靠的需要，通過均衡調整765kV并聯電抗器鐵心磁路結構、線圈油路設計、油箱結構、散熱器布置方式等方面的安全裕度，設計出效率高、可靠性高、經濟性好的產品勢在必行。

1 中國與印度765kV并聯電抗器的差異

• 1）電抗器阻抗偏差不同。國內并聯電抗器電抗值偏差范圍為-5%～5%；印度并聯電抗器電抗偏差范圍為-5%～0，電抗偏差要求更加嚴格。
• 2）溫升要求。國內最高年平均氣溫為+20℃，國內并聯電抗器溫升要求為溫升頂層油50K，繞組平均60K，繞組熱點70K；印度年平均氣溫更高，達到+32℃，因此并聯電抗器溫升要求為頂層油40K，繞組平均45K，繞組熱點59K。
• 3）散熱器布置不同。國內散熱器一般采用集中布置方式，散熱器和儲油柜與本體分離；印度散熱器采用鵝頸披掛油箱式結構，散熱器與儲油柜直接掛本體。

2 并聯電抗器產品技術參數

該設計依托印度國網要求的采購合同項目765kV并聯電抗器，主要性能參數見表1。

表1 765kV并聯電抗器主要性能參數

3 765kV并聯電抗器總體結構設計

通過近年來對765kV以及1000kV電抗器產品的研制總結，并吸收烏克蘭、日立、西門子等技術，研發了主縱絕緣強度、損耗、溫升、抗震等計算軟件，為研制80Mvar/765kV電抗器提供良好的技術、設備和試驗基礎條件。BKD-80000/765TH是為印度國家電網生產的特高壓并聯電抗器。

本產品為單相中部鐵心柱加兩旁軛結構；中部鐵心柱由鐵心餅疊積而成，中部鐵心柱內部由穿心螺桿夾緊上、下鐵軛以壓緊中柱鐵心餅；鐵心旁軛及上、下軛采用粘帶綁緊；印度并聯電抗器產品磁路設計的總體原則是通過大體積鐵軛加油箱磁屏蔽的方式控制漏磁通的走向，降低產品雜散損耗。

夾件采用無磁鋼或低磁鋼，從而大幅度減少夾件和拉板因漏磁場引起的雜散損耗，避免局部過熱情況出現。

線圈的主要特點是采用內屏連續式，采用薄匝絕緣導線，線圈設置軸向油道加擋油板結構，減少主絕緣距離采用小油隙分割的布置方式，縮小產品的整體尺寸及重量。油箱結構，采用桶式油箱，高壓側為半圓型結構，在滿足電氣絕緣的前提下盡可能減小油箱體積，以達到節省鋼板和變壓器油的目的，油箱加強鐵中裝降噪材料，旁軛兩側箱壁焊減振隔聲板。以降低噪聲和振動。

對散熱器的布置及儲油柜進行掛本體設計，減少結構管路及油的用量，降低產品成本，產品外形圖如圖1所示。

圖1 產品外形圖

4 765kV并聯電抗器3D磁場有限元分析

本文模型采用電磁場分析軟件Ansoft進行計算，該軟件包括全套的電磁場分析模塊，例如電場、磁場、渦流場、瞬態場等二維、三維求解模塊，還可以進行基于渦流場和瞬態場的損耗計算，并直接耦合進行溫度場的計算和分析。

基于三維渦流場對765kV并聯電抗器的磁場和溫度場進行分析，驗證產品設計的可靠性。Ansoft軟件的渦流求解器主要分析時變磁場，由導體中時變電流或者外界磁場源所引起，以及所產生的磁密及損耗等分布情況。

圖2是765kV并聯電抗器有限元模型，根據有限元分析，在1.05倍及1.25倍額定電壓下鐵心餅、鐵軛及鐵心間氣隙磁通密度分布分別如圖3和圖4所示。

圖2 765kV并聯電抗器有限元模型

圖3 1.05倍電壓下鐵心磁感應強度分布圖

同時，根據仿真結果對額定電壓下鐵心餅、鐵軛、鐵心間氣隙磁通密度分布分析可知，鐵心柱、鐵軛磁密滿足設計要求。在額定條件下，計算油箱和油箱磁屏蔽中磁通密度分布情況，具體分布如圖5所示，從圖中可以看出，漏磁主要集中在磁屏蔽邊緣與油箱的交接處，最大漏磁為0.092T。再計算器身夾件中磁通密度分布情況，具體分布如圖6所示，漏磁主要集中在靠近最下端鐵心餅這側的夾件上，最大漏磁為0.238T。

圖4 1.25倍電壓下鐵心磁感應強度分布圖

圖5 油箱磁感應強度分布圖

圖6 夾件磁感應強度分布圖

綜合以上仿真計算及分析可知，鐵心柱、鐵軛、油箱、夾件等磁場強度值均滿足設計要求，從而驗證方案設計的合理性。

5 765kV并聯電抗器溫升計算

為使電抗器絕緣水平提高，經常采用增加絕緣件數量來提高并聯電抗器的抗電場擊穿能力，但是增多絕緣材料后，直接影響設備的散熱性能。假如溫升設計不合理，會導致絕緣材料的老化，同時油箱中的油分解進而產生氣體，因此電抗器的溫升必須進行分析和驗證。

5.1 電抗器損耗計算

準確分析電抗器各個結構件的損耗是溫升計算的前提，當鐵心中通過恒定磁通時，不產生功率損耗，當鐵心中通過交變磁通時，會產生功率損耗，稱為磁損耗，工程上簡稱鐵損或鐵耗。以30ZH120硅鋼片為例，50Hz、60Hz頻率下材料實測損耗曲線及基于最小二乘法歸算損耗曲線如圖7所示。

根據損耗曲線歸算，將歸算得到損耗系數代入三維有限元計算模型來計算鐵心損耗。當電抗器線圈中流過電流時，會產生直流電阻損耗，稱為電損耗，工程上簡稱銅損或銅耗，通常用Pcu表示，可以用下式計算：

圖7 不同頻率損耗曲線測量值和預測值

公式5

5.2 基于三維耦合場電抗器溫升計算

將上述計算出的鐵損和銅損求代數和，得到并聯電抗器的功率損耗，并作為熱負荷，同時加載必要的邊界條件，通過三維有限元模型計算，得出額定電壓下油箱、夾件溫度場分析如圖8至圖11所示。圖8和圖9分別為額定電壓下損耗計算所得油箱低壓側和高壓側溫升分布圖。

圖8 額定電壓下低壓側油箱三維溫度場分布圖

圖9 額定電壓下高壓側油箱三維溫度場分布圖

圖10和圖11分別為額定電壓下器身上下夾件三維溫升分布圖。

圖10 額定電壓下上夾件三維溫度場分布圖

圖11 額定電壓下下夾件三維溫度場分布圖

由三維溫度場分析可得，高低壓側油箱及上下夾件溫升均低于設計要求值，滿足設計要求。

6 765kV并聯電抗器油箱強度和抗震計算

利用Ansys軟件對真空度為33Pa，正壓試驗為98kPa的765kV并聯電抗器油箱的機械強度進行了計算分析。圖12是油箱正壓變形量圖，圖13是油箱正壓應力圖，計算結果如下：箱壁中心最大變形18.9mm，小于箱壁厚度的2.5倍，剛度滿足要求；箱壁底部用鐵加固，最大應力303.8MPa，小于許用應力420MPa，強度滿足要求。

圖12 油箱正壓變形圖

圖13 油箱正壓應力圖

7 765kV并聯電抗器抗震強度

用Ansys模擬地震工況下765kV并聯電抗器模型，如圖14所示，取加速度為Ah=0.2g，垂直加速度為Ay=0.135g，所用阻尼比為2%，突然承受3個共振正弦周期，同時考慮地震水平和垂直加速度。

根據計算結果，我們可以得出以下結論：地震工況下，電抗器最大位移為67.9mm；地震工況下，電抗器最大等效應力為87.6MPa，位于儲油柜支架上。其材質為Q235，許用強度值為312MPa，計算后安全系數為3.56，安全。電抗器套管最大等效應力為8.37MPa，材質為瓷，允許強度值為60MPa，計算后安全系數為7.16，安全。套管根部最大等效應力為9.81MPa，材質為鑄鋁，許用強度值為130MPa，計算后的安全系數為13.25，安全。

根據計算結果，可以得出765kV并聯電抗器滿足客戶抗震能力的要求。

圖14 地震工況下電抗器等效應力分布圖

8 產品試驗數據

依托印度國網公司與我公司簽訂的765kV并聯電抗器批量采購合同，本文選取合同中一臺765kV并聯電抗器，對產品試驗結果進行整理和對比，產品的各項性能指標優異，試驗結果完全滿足或優于技術協議要求值，產品實驗照片如圖15所示。

圖15 產品試驗照片

產品完成了相關試驗，其中損耗、溫升、阻抗值各項指標見表2。

表2 產品實測值與設計值的對比表

9 結論

通過試驗對比產品的各項性能指標，產品的漏磁控制方法有效、損耗值達到設計要求值，溫升計算準確、油箱機械強度可靠，均達到、實現設計預期值，能夠滿足高效率、高可靠以及高經濟的要求，目前產品已經在現場安裝完成，具備投運條件。

此外，此新產品研制成功，通過設計、制造、試驗的過程，可進一步驗證基礎研究工作，驗證我公司軟件的安全閾值，為公司其他產品的驗證提供有效的數據支撐，可加速公司全系列產品的降本增效工作，以提高公司所有產品的市場行業競爭力，為今后超高壓并聯電抗器提供有力的技術保障。