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  • 頭條某變電站的電流互感器電流連片抱箍開裂,失效原因分析和預防措施
    2021-08-04 作者:武鑫 蔣菲 等  |  來源:《電氣技術(shù)》  |  點擊率:
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    導語針對電網(wǎng)鐵附件抱箍產(chǎn)生斷裂失效問題,甘肅電力科學研究院技術(shù)中心有限公司、國網(wǎng)甘肅省電力公司電力科學研究院的研究人員武鑫、蔣菲、晏得才,在2020年第6期《電氣技術(shù)》雜志上撰文,首先通過對斷口微觀形貌觀察,初步確定斷裂起源;其次通過無損檢測、化學成分分析、硬度試驗、金相檢驗等方法對電網(wǎng)抱箍斷裂失效進行了相關(guān)檢測。 結(jié)果表明,隨著Zn含量的增加,其應力腐蝕敏感性增大,同時在外力作用下導致抱箍在運行使用過程中,斷裂面因外形尺寸發(fā)生變化而引起局部范圍內(nèi)應力顯著增大,形成應力集中,最終導致抱箍斷裂;最后結(jié)合本次失效分析提出了相關(guān)預防措施和建議。

    2019年2月27日,某公司變電運檢室在對330kV某變電站進行二線停電檢修預試中,發(fā)現(xiàn)3330C相電流互感器電流連片抱箍開裂。該抱箍所屬電流互感器為倒置式SF6氣體絕緣型,型號為LVQB-330W2,出廠日期為2005年6月13日,于2005年12月3日帶電投運。

    1 檢驗

    依據(jù)GB/T 1176—2013《鑄造銅及銅合金》、NB/T 47013.5—2015《承壓設(shè)備無損檢測 第5部分:滲透檢測》與JB/T 5108—2018《鑄造黃銅金相檢驗》等相關(guān)技術(shù)規(guī)范要求,對抱箍進行宏觀檢查、外觀尺寸測量、化學成分分析、力學性能和金相試驗等試驗分析工作,試驗分析過程和結(jié)果如下。

    1.1 宏觀檢查

    失效抱箍的開裂部位位于抱耳中部,裂紋分別由端部沿軸向擴展匯聚而成,兩條裂紋的斷裂面相互平行,間距約3mm,如圖1所示。由于拆卸運輸過程中對斷口造成了磨損或磕碰,導致圖1兩條裂紋匯聚終點部分樣品缺失。

    某變電站的電流互感器電流連片抱箍開裂,失效原因分析和預防措施

    圖1 裂紋宏觀形貌

    1.2 結(jié)構(gòu)尺寸測量

    對抱箍進行了相關(guān)尺寸測量,測量位置如圖2所示,測量結(jié)果見表1。

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    圖2 測量位置示意

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    表1 結(jié)構(gòu)尺寸測量結(jié)果(mm)

    1.3 材質(zhì)分析

    對試樣用掃描電鏡進行材質(zhì)化學成分分析,圖3所示為電鏡點掃描位置,圖4所示為掃描化學成分柱狀圖,表2為化學成分值。

    成分分析結(jié)果表明,試樣中銅和鉛含量均低于標準要求,鋅含量為43.058%,高于標準GB/T 1176—2013《鑄造銅及銅合金》中參照試樣規(guī)定。

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    圖3 掃描位置圖

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    圖4 化學成分柱狀圖

    1.4 硬度檢測

    對抱箍開裂附近母材進行硬度試驗,結(jié)果見表3。

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    表3 硬度試驗結(jié)果(HBW)

    硬度試驗結(jié)果顯示,試驗硬度值高于GB/T 1176—2013《鑄造銅及銅合金》中試樣硬度要求。

    1.5 滲透檢測

    該裂紋斷口較平齊,因開裂時間較長,斷口部分淤積較多塵土,后經(jīng)超聲波清洗后發(fā)現(xiàn)大部分斷口已經(jīng)被氧化為黑灰色,未見明顯的裂紋源,從斷口新舊程度可以判斷終斷區(qū),如圖5所示。

    依據(jù)標準NB/T 47013.5—2015《承壓設(shè)備無損檢測 第5部分:滲透檢測》對試樣表面進行滲透檢測,發(fā)現(xiàn)試樣表面存在兩處比較明顯的裂紋,如圖6所示。

    某變電站的電流互感器電流連片抱箍開裂,失效原因分析和預防措施

    圖5 斷口形貌

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    圖6 滲透檢測

    1.6 抱箍金相檢驗

    在C側(cè)取金相縱向截面試樣,在裂紋中心AB中心處取金相橫向截面試樣,共取2個金相試樣,取樣位置說明如圖7所示。

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    圖7 取樣位置說明

    從圖8、圖9可以看出,主要組成相為條狀、棒狀的相與黑色的基體相,部分相較粗大,組織大小不均勻,說明該抱箍未進行退火處理或退火不充分。圖10裂紋表現(xiàn)為明顯的穿晶斷裂,并伴有少量的沿晶裂紋,且有大量連續(xù)和非連續(xù)的二次裂紋,這些斷裂形貌都是應力腐蝕開裂的基本特征。徑向裂紋尖端較尖銳,呈明顯的徑向延伸趨勢,經(jīng)測量,應力腐蝕深度約為1mm。

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    2 綜合分析

    鉛黃銅具有良好的工藝性能和力學性能,但隨著Zn含量的增加,其應力腐蝕敏感性增大。該抱箍中Zn含量約占總質(zhì)量分數(shù)的43%,所以具有很強的應力腐蝕傾向。同時抱箍由于退火工藝不合格,導致其內(nèi)部應力未消除,且受到螺栓緊固力作用,拉應力沿抱耳周向分布,在周圍介質(zhì)(如潮濕空氣等)作用下,腐蝕將沿應力分布不均勻的晶粒及其邊界進行,并在拉應力作用下導致開裂;此外,拉應力促使腐蝕介質(zhì)向內(nèi)部侵入,使腐蝕裂紋向縱深發(fā)展。

    抱箍外觀尺寸表明,斷裂面厚度明顯低于另一側(cè),致使抱箍在運行使用過程中,斷裂面因外形尺寸發(fā)生變化而引起局部范圍內(nèi)應力顯著增大,形成應力集中。在上述因素的共同作用下直至抱箍斷裂。

    某變電站的電流互感器電流連片抱箍開裂,失效原因分析和預防措施

    圖8 橫向試樣金相檢驗(10×)

    某變電站的電流互感器電流連片抱箍開裂,失效原因分析和預防措施

    圖9 橫向試樣金相檢驗(50×)

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    圖10 橫向試樣金相檢驗(裂紋形貌)(50×)

    3 結(jié)論

    此次電流互感器電流連片抱箍材質(zhì)并不符合標準GB/T 1176—2013《鑄造銅及銅合金》要求,Zn含量偏高;抱箍硬度亦不符合標準GB/T 1176—2013《鑄造銅及銅合金》要求,硬度值偏高;滲透檢測發(fā)現(xiàn)抱箍表面存在細小微裂紋;抱箍金相檢驗發(fā)現(xiàn)組織不均勻,相偏大。

    由于抱箍材質(zhì)中Zn含量較高,具有很強的應力腐蝕傾向,同時退火工藝不合格,導致抱箍內(nèi)存在殘余應力。在周圍介質(zhì)(如潮濕空氣)等的作用下,受到螺栓緊固力的作用導致其開裂。

    建議對同一廠家同一批次抱箍產(chǎn)品在停電檢修時仔細巡查,重點檢查抱箍端面有無細小裂紋;為防止同類事故的發(fā)生,在日后的巡視中也應對此部位重點檢查。

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