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  • 頭條380V框架斷路器的保護(hù)整定分析與探討
    2022-01-28 作者:王旅  |  來源:《電氣技術(shù)》  |  點(diǎn)擊率:
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    導(dǎo)語湖北華電襄陽發(fā)電有限公司的研究人員王旅,在2021年第4期《電氣技術(shù)》上撰文,從系統(tǒng)的接線型式、低壓設(shè)備的保護(hù)配置和供電方式、系統(tǒng)的運(yùn)行性能等方面,探討了380V框架斷路器的保護(hù)整定原則,在保護(hù)配置和設(shè)備選型方面給出了一些建議。

    在發(fā)電廠380V低壓廠用電系統(tǒng)設(shè)計(jì)時(shí),一般都設(shè)計(jì)成動(dòng)力中心(PC)和電動(dòng)機(jī)控制中心(MCC)的供電模式,以實(shí)現(xiàn)低壓負(fù)荷的分級管理。采用框架斷路器供電的大功率電動(dòng)機(jī)和MCC饋線接于PC上,MCC上接有中小功率電動(dòng)機(jī)(額定功率≤ 55kW)、低壓配電盤、電加熱器和單相負(fù)荷等,它們都采用塑殼斷路器,低壓配電盤一般為廠家自帶。框架斷路器采用電子脫扣器,塑殼斷路器采用熱磁、電磁或電子脫扣器。

    1 電氣一次接線和斷路器保護(hù)配置

    電氣一次接線如圖1所示,圖中380V系統(tǒng)設(shè)計(jì)成TN-S系統(tǒng),N線(中性導(dǎo)體)與PE線(保護(hù)導(dǎo)體)嚴(yán)格分開,系統(tǒng)的PE線為遍布主廠房的立體網(wǎng)狀接地網(wǎng),它包括接地引上/下線、電纜橋架、接地干線和支線等。

    電纜橋架焊接成電氣通路后作為接地網(wǎng)的一部分,電氣設(shè)備的外露可導(dǎo)電部分與接地支線可靠連接(保護(hù)接地),PE線的組成材料為鋼導(dǎo)體。380V PC和變壓器本體位于集控樓6.9m標(biāo)高,380V MCC位于汽機(jī)房0m,PC和MCC上還設(shè)置有PE母排,PE母排通過銅電纜和配電柜體分別與電纜橋架和接地支線可靠連接,變壓器中性點(diǎn)就近接入電纜橋架(工作接地)。

    電動(dòng)機(jī)采用三相供電,MCC饋線和低壓配電盤采用三相四線(ABCN)供電,斷路器采用三極斷路器,N線為直連,電動(dòng)機(jī)M2和低壓配電盤為MCC上功率或容量最大的同類設(shè)備。MCC饋線和低壓配電盤的回路計(jì)算電流IB分別由設(shè)計(jì)部門和廠家提供,各斷路器額定電流In、電動(dòng)機(jī)額定電流Ie和IB計(jì)算值見表1。

    380V框架斷路器的保護(hù)整定分析與探討

    圖1 電氣一次接線

     

    380V框架斷路器的保護(hù)整定分析與探討

    表1 斷路器和設(shè)備技術(shù)參數(shù)

    框架斷路器配置有長延時(shí)、短延時(shí)、瞬時(shí)和接地保護(hù),電流定值為連續(xù)可調(diào),整定步長為1A。長延時(shí)保護(hù)反應(yīng)一次回路過電流,整定項(xiàng)有Ir和tr,Ir為電流定值,tr為對應(yīng)于1.5Ir的跳閘延時(shí)。

    短延時(shí)和瞬時(shí)保護(hù)反應(yīng)一次回路相間短路故障或單相短路故障(相線對N線短路),短延時(shí)保護(hù)有反時(shí)限段和定時(shí)限段可選,建議選擇定時(shí)限段,因?yàn)榉磿r(shí)限段整定配合相對困難,Isd2、tsd分別為短延時(shí)保護(hù)定時(shí)限段電流、時(shí)間定值,Ii為瞬時(shí)保護(hù)電流定值。

    接地保護(hù)反應(yīng)一次回路單相接地故障(相線對PE線短路),保護(hù)采用差值型(基于基爾霍夫電流定律),Ig、tg分別為電流、時(shí)間定值,Ig的整定范圍為(0.2~1.0)In。

    對于電動(dòng)機(jī)M2,一次接線型式為塑殼斷路器+接觸器,塑殼斷路器實(shí)現(xiàn)短路保護(hù)功能(短延時(shí)+瞬時(shí))。抽屜開關(guān)內(nèi)安裝有智能型電動(dòng)機(jī)保護(hù)/控制器,保護(hù)/控制器接受分散控制系統(tǒng)(distributed control system, DCS)或就地來的電動(dòng)機(jī)起停信號以控制接觸器的分合閘。

    同時(shí),保護(hù)/控制器還接受三相電流信號,以實(shí)現(xiàn)電動(dòng)機(jī)過載、斷相和接地保護(hù)功能,保護(hù)動(dòng)作于接觸器分閘,接地保護(hù)電流定值為幾十安。當(dāng)In確定后,其瞬時(shí)保護(hù)電流定值隨即確定,本例為15In=2 250A,該定值為MCC中最大相過電流保護(hù)定值。

    對于低壓配電盤,一次接線型式為塑殼斷路器,保護(hù)功能同電動(dòng)機(jī)M2,瞬時(shí)保護(hù)電流定值為11In= 1760A,短延時(shí)保護(hù)電流定值按躲過最大功率電動(dòng)機(jī)起動(dòng)電流整定,實(shí)際整定約為500A。N線上未配置電流互感器,故無法實(shí)現(xiàn)接地保護(hù)功能。

    本文先討論框架斷路器長延時(shí)、短延時(shí)和瞬時(shí)保護(hù)的整定原則,再討論接地保護(hù)的整定原則,從保護(hù)原理和設(shè)計(jì)等方面,分析MCC饋線接地保護(hù)的運(yùn)行性能。

    2 大功率電動(dòng)機(jī)M1長延時(shí)、短延時(shí)和瞬時(shí)保護(hù)整定

     

    1)長延時(shí)保護(hù)動(dòng)作特性為

    380V框架斷路器的保護(hù)整定分析與探討

    式(1)

    式(1)中,I和t分別為實(shí)際過電流值和對應(yīng)的跳閘延時(shí)。Ir按電動(dòng)機(jī)額定運(yùn)行時(shí)能可靠返回整定,Ir=Krel/Kr× Ie≈1.17Ie=386A,可靠系數(shù)Krel取1.05,返回系數(shù)Kr取0.9。tr整定應(yīng)以電動(dòng)機(jī)實(shí)際過電流能力為準(zhǔn),有文獻(xiàn)對電動(dòng)機(jī)偶然過電流規(guī)定如下:額定輸出在315kW及以下和額定電壓在1kV及以下的多相電動(dòng)機(jī),應(yīng)能承受1.5倍額定電流,歷時(shí)不小于2min的偶然過電流。依據(jù)上述規(guī)定,過電流值I=1.5Ie= 497A,對應(yīng)的跳閘延時(shí)t=2min=120s,代入式(1)得tr=88s。

    根據(jù)廠家說明書,tr只能整定為60s或120s,若整定tr=120s,則1.5Ie下的跳閘延時(shí)為163s,這大大超過了電動(dòng)機(jī)允許運(yùn)行時(shí)間。因此,tr只能整定為60s,1.5Ie下的跳閘延時(shí)為81s,電動(dòng)機(jī)過電流能力沒有得到充分發(fā)揮。

    2)短延時(shí)保護(hù):Isd2按躲過電動(dòng)機(jī)起動(dòng)電流周期分量最大有效值整定,Isd2=KrelKqIe,可靠系數(shù)Krel取1.2,Kq為起動(dòng)電流倍數(shù)。電動(dòng)機(jī)起動(dòng)瞬間和穩(wěn)態(tài)堵轉(zhuǎn)兩種工況下,轉(zhuǎn)差率s均等于1.0,起動(dòng)電流倍數(shù)應(yīng)等于堵轉(zhuǎn)電流倍數(shù)。堵轉(zhuǎn)電流倍數(shù)可從電動(dòng)機(jī)出廠試驗(yàn)報(bào)告中獲得,若試驗(yàn)報(bào)告中未提供該數(shù)據(jù),可參考原文文獻(xiàn)[4]取Kq=6.0(最大值),Isd2=7.2Ie= 2 383A。tsd整定為0.3s,以可靠躲過暫態(tài)峰值電流存在的時(shí)間。

    3)瞬時(shí)保護(hù):Ii按電動(dòng)機(jī)起動(dòng)電流周期分量最大有效值的(2.0~2.5)倍整定,本例整定Ii= 2.0KqIe=3972A。

    3 MCC饋線長延時(shí)、短延時(shí)和瞬時(shí)保護(hù)整定

    1)長延時(shí)保護(hù):MCC饋線的回路計(jì)算電流IB,在設(shè)計(jì)階段是根據(jù)MCC各類負(fù)荷的額定電流或計(jì)算電流得出的,計(jì)算時(shí)考慮了負(fù)荷的工作方式,即連續(xù)運(yùn)行或間斷運(yùn)行,間斷運(yùn)行設(shè)備的負(fù)荷電流按50%考慮,IB取所有負(fù)荷電流之和。

    一次電纜相線的標(biāo)稱截面是根據(jù)IB進(jìn)行選擇的,即負(fù)荷電流達(dá)到IB時(shí),一次電纜不會(huì)過載。由于沒有考慮各類負(fù)荷電流的相位關(guān)系,再加上廠家提供的低壓配電盤的計(jì)算電流普遍偏大,使得IB比實(shí)測最大負(fù)荷電流大很多。600MW機(jī)組滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí),與機(jī)組負(fù)荷有關(guān)的鍋爐/汽機(jī)MCC饋線,其負(fù)荷電流實(shí)測值見表2。

    從表2可以看出,最大負(fù)荷電流僅為45%IB。負(fù)荷電流超過最大值有兩種工況:①M(fèi)CC大功率電動(dòng)機(jī)嚴(yán)重堵轉(zhuǎn)運(yùn)行(s≈1.0),如漿液循環(huán)泵在漿液凝固后起動(dòng)困難(轉(zhuǎn)速上不去),出現(xiàn)這種工況不應(yīng)使本保護(hù)越級動(dòng)作;②MCC母線較長時(shí)間低電壓運(yùn)行,但該工況很少出現(xiàn)。

    MCC不同負(fù)荷的過電流能力各不相同,有些負(fù)荷不存在過電流現(xiàn)象,如電加熱器、照明回路等,要想得到整個(gè)MCC的綜合過電流能力,很不現(xiàn)實(shí),也沒有必要。此外,長延時(shí)保護(hù)動(dòng)作于跳閘,其造成的損失將大于回路短時(shí)過電流,因?yàn)镸CC的負(fù)荷多為參與生產(chǎn)過程的重要負(fù)荷,一旦失電將造成機(jī)組降負(fù)荷或停機(jī)。基于以上兩點(diǎn),建議將長延時(shí)保護(hù)退出,Ir可按1.2IB整定,該定值也是設(shè)計(jì)部門給出的推薦值,tr整定至最大。

    380V框架斷路器的保護(hù)整定分析與探討

    表2 MCC饋線最大負(fù)荷電流實(shí)測值

    2)短延時(shí)保護(hù):Isd2按與MCC最大相過電流保護(hù)定值Idmax相配合整定,即

    380V框架斷路器的保護(hù)整定分析與探討

    式(2)

    380V框架斷路器的保護(hù)整定分析與探討

     

    3)瞬時(shí)保護(hù):當(dāng)MCC負(fù)荷斷路器(如本例QF3)出口發(fā)生相間短路時(shí),負(fù)荷斷路器和MCC饋線的瞬時(shí)保護(hù)將同時(shí)動(dòng)作,保護(hù)失去選擇性,故將其退出。

    4 接地保護(hù)整定

    當(dāng)設(shè)備發(fā)生單相接地時(shí),單相接地電流id(瞬時(shí)值)通過接地網(wǎng)流回變壓器中性點(diǎn),id主要由接地網(wǎng)中設(shè)備安裝處和變壓器中性點(diǎn)之間的PE線阻抗ZPE決定。id很難精確求出,一方面PE線由鋼導(dǎo)體組成,鋼導(dǎo)體屬于鐵磁材料,其阻抗(包括電阻和內(nèi)電抗)與通過的電流大小有關(guān),而阻抗又反過來影響電流,另一方面接地網(wǎng)為復(fù)雜的立體網(wǎng)狀結(jié)構(gòu),id流通的路徑很難確定。

    有文獻(xiàn)對穿鋼管帶PE線的電力電纜進(jìn)行了接地故障電流測試,測試方案中,PE線、鋼管和扁鋼模擬了接地故障電流的返回通路。與測試方案不同的是,現(xiàn)場電纜是不帶PE線的,且只在少數(shù)需要保護(hù)電纜的地方穿鋼管,鋼管不流通電流,這樣扁鋼的阻抗可等效為ZPE,流過扁鋼的電流可等效為id,根據(jù)測試結(jié)果,流過扁鋼的電流在219.2~230.9A之間。PC和MCC的設(shè)備,一般都遠(yuǎn)離變壓器中性點(diǎn),從距離上看要大于測試扁鋼的長度,發(fā)生接地故障時(shí),id的有效值應(yīng)在數(shù)百安左右。

    大功率電動(dòng)機(jī)M1:接地保護(hù)主要反應(yīng)定子繞組絕緣受損后對定子鐵心的短路故障,定子鐵心通過電動(dòng)機(jī)基座與接地網(wǎng)連接。保護(hù)測量電流取三相電流的相量和,用瞬時(shí)值表示為ig=iA+iB+iC,ig為保護(hù)測量電流的瞬時(shí)值,iA、iB、iC為三相電流的瞬時(shí)值,單相接地時(shí)有ig=id。接地保護(hù)無須與其他保護(hù)相配合,Ig一般可整定為幾十安,實(shí)際整定Ig=0.2In= 126A,tg=0.3s,以躲過電動(dòng)機(jī)起動(dòng)工況。

    MCC饋線:接地保護(hù)反應(yīng)一次電纜相線絕緣受損后對鎧裝鋼帶的短路故障,以及MCC母線對配電柜體的短路故障,鎧裝鋼帶兩端和配電柜體均可靠接地,如有可能還可作為下級負(fù)荷接地故障的后備。

    對于三極斷路器,接地保護(hù)的標(biāo)準(zhǔn)配置還應(yīng)增加N線電流,保護(hù)測量電流取三相電流與N線電流的相量和,用瞬時(shí)值表示為ig=iA+iB+iC+iN,iN為N線電流的瞬時(shí)值,單相接地時(shí)有ig=id。若基建設(shè)計(jì)時(shí)未將N線電流引入控制器,則ig=iA+iB+iC,這將對保護(hù)運(yùn)行性能產(chǎn)生影響。

    單相接地時(shí),ig=id–iN,接地保護(hù)有可能拒動(dòng)。單相短路時(shí),ig等于單相短路電流,接地保護(hù)能可靠動(dòng)作,但反應(yīng)的故障類型錯(cuò)誤。當(dāng)下級負(fù)荷發(fā)生單相短路時(shí),若單相短路保護(hù)定值大于Ig,就有可能造成MCC饋線因接地保護(hù)誤動(dòng)而越級跳閘。因此,N線電流必須引入控制器,否則接地保護(hù)應(yīng)退出運(yùn)行,從目前掌握的工程資料來看,存在N線電流未引入控制器的設(shè)計(jì)方案。

    受單相接地電流的限制,低壓配電盤的相過電流保護(hù)(包括瞬時(shí)保護(hù)和短延時(shí)保護(hù))不能兼作單相接地保護(hù),這樣MCC饋線接地保護(hù)就不能作為低壓配電盤接地故障的后備。

    有兩種方案供選擇:①M(fèi)CC饋線接地保護(hù)退出運(yùn)行;②低壓配電盤另配置接地保護(hù)。建議采用第一種方案,因?yàn)橐淮坞娎|和MCC母線很少發(fā)生接地故障。二十世紀(jì)末投運(yùn)的發(fā)電廠,MCC的負(fù)荷沒有配置保護(hù)/控制器或接地保護(hù),MCC饋線接地保護(hù)只能退出運(yùn)行。

    5 保護(hù)整定簡要分析

    大功率電動(dòng)機(jī)M1長延時(shí)保護(hù)整定中,Ir≈1.17Ie,依據(jù)電動(dòng)機(jī)偶然過電流規(guī)定和保護(hù)動(dòng)作特性,可得tr=88s,建議廠家增加tr=90s的定值選項(xiàng),以充分發(fā)揮電動(dòng)機(jī)的過電流能力。

    380V各級斷路器的保護(hù)配置已十分完善,在系統(tǒng)短路電流相差不大的情況下,要使所有保護(hù)都滿足選擇性要求十分困難,本例MCC饋線瞬時(shí)保護(hù)退出就屬于此類情況。為滿足現(xiàn)場運(yùn)行需要,建議斷路器廠家增加單一保護(hù)投退功能。

    本例根據(jù)其他測試方案,推測出現(xiàn)場單相接地電流的量級,單相接地電流除與接地網(wǎng)結(jié)構(gòu)有關(guān)外,還與焊接工藝和PE線材質(zhì)有關(guān),焊接工藝影響過渡電阻,PE線材質(zhì)與測試扁鋼材質(zhì)不同,相應(yīng)的阻抗特性也不同。測試部門應(yīng)進(jìn)行單相接地電流實(shí)測,以校核接地保護(hù)定值是否滿足靈敏度要求。

    對于低壓配電盤,不建議配置接地保護(hù),若檢修人員誤將N線接地,系統(tǒng)就變成了局部TN-C系統(tǒng),N線與PE線并聯(lián),內(nèi)部某支路發(fā)生單相短路時(shí)有ig=id,接地保護(hù)誤動(dòng)將使停電范圍擴(kuò)大。

    本文編自2021年第4期《電氣技術(shù)》,論文標(biāo)題為“380V框架斷路器保護(hù)整定探討”,作者為王旅。

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